Bản vẽ trục vít bánh vít

Mã đồ án CKMCTM000052
Đánh giá: 5.0
miêu tả đồ án

Đồ án có dung lượng 160MB. Bao gồm đầy đủ các file như: File phiên bản vẽ cad 2 chiều (Bản vẽ gắn thêm hộp tụt giảm bánh vít-trục vít (pdf), bản vẽ cụ thể trục trung gian (pdf)…); tệp tin word (Bản thuyết minh, đề tài đồ án…). Ngoài ra còn hỗ trợ rất nhiều các tài liệu chuyên ngành, các tài liệu ship hàng cho xây đắp đồ án, các thắc mắc khi bảo vệ........... THIẾT HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI (TRỤC VÍT-BÁNH VÍT).

Bạn đang xem: Bản vẽ trục vít bánh vít

Giá: 350,000 VND
cài đặt về

MỤC LỤC

MỤC LỤC

LỜI NÓI ĐẦU

Phần 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHẦN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN mang lại HỆ TRUYỀN ĐỘNG. 7

1.1. Chọn động cơ. 7

1.2. Cung cấp tỷ số truyền: 8

Phần 2: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN NGOÀI 10

THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG.. 10

Phần 3: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN TRONG.. 13

3.1 kiến tạo bộ truyền trục vít-bánh vít 13

3.2 xây cất bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng. 20

Phần 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC VÀ CHỌN Ổ LĂN.. 27

4.1 đo lường và thống kê thiết kế trục. 27

4.2 giám sát thiết kế ổ lăn. 42

Phần 5: THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC, BÔI TRƠN VÀ CÁC bỏ ra TIẾT PHỤ 50

5.1 Tính kết cấu của vỏ hộp. 50

5.2 bôi trơn trong hộp giảm tốc. 50

5.3 Một số chi tiết khác 52

Phần 6: DUNG không đúng LẮP GHÉP. 55

TÀI LIỆU THAM KHẢO.. 56

LỜI NÓI ĐẦU

Trong cuộc sống hằng ngày, chúng ta cũng có thể bắt chạm chán hệ thống truyền cồn ở mọi nơi, có thể nói rằng nó nhập vai trò một mực trong đời sống tương tự như trong sản xuất. Và đồ án thiết kế hệ thống truyền bộ động cơ khí giúp sinh viên họ bước đầu làm cho quen với những khối hệ thống truyền hễ này.

Đồ án môn học kiến tạo là một môn học không thể không có trong chương trình huấn luyện và giảng dạy kỹ sư cơ khí, nhằm cung ứng cho sinh viên những kiến thức các đại lý về kết mong máy. Đồng thời, môn học tập này còn giúp sinh viên hệ thống hóa loài kiến thức các môn đang học như nguyên tắc máy, chi tiết máy, sức bền vật dụng liệu, Vẽ cơ khí, … trường đoản cú đó mang lại ta một cái nhìn tổng quan rộng về kiến thiết cơ khí. Thêm vào đó, trong quy trình thực hiện để giúp đỡ sinh viên bổ sung cập nhật và hoàn thiện các năng lực vẽ AutoCAD, vấn đề đó rất cần thiết đối với cùng 1 kỹ sư cơ khí.

Em chân thành cảm ơn thầy các thầy cô và các bạn khoa cơ khí đã trợ giúp em rất nhiều trong quá trình thực hiện đồ án. Với kiến thức còn hạn hẹp, vị vậy thiếu hụt sót là điều không thể tránh khỏi, em rất mong nhận được góp ý trường đoản cú thầy cô và các bạn.

TPHCM, ngàythángnăm 20

sv thực hiện

………..……

Phần 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHẦN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN cho HỆ TRUYỀN ĐỘNG

1.Chọn hễ cơ.

1.1. Tính công suất cần thiết:

Với: F: lực kéo băng tải, F= 7000 N

v : vận tốc băng tải, v= 0,4m/s

Trong đó: 

Ti : công suất công dụng trong thời hạn ti

T1 : hiệu suất lớn nhất

tck : thời gian thao tác trong một chu kì

ti : thời gian thao tác ứng với download trọng lắp thêm i

T1= T T2 = 0,7T

t1 = 19s t2 = 20s tck=19+20=39s

=> Py/cầu=3,99 . 0,92=3,65 kW

1.2. Xác định tốc độ động cơ điện

Ta bao gồm : nsb = nct . Usb

Tra bảng 2.4/21<1>:

 uh=65 ; un = 3

=>usb = 3 . 65 = 195

=>nsb = 195.13,89 = 2709,9 (vg/ph)

Dựa vào bảng P1.3/236<1> chọn hộp động cơ 4A100L2Y3 có p = 3.66 (kW) , nđcơ = 2710 (vg/ph) , Tk/Tdn = 2

2. Phân phối tỷ số truyền:

=> uh=uch / ung = 195,01/ 3 = 65,00.

Theo hình 3.24/47<1> cùng với c = 2,4 ta tra được tỉ số truyền u1 của cục truyền trục vít -bánh răng là: u1 = 17 ( tay nghề )

Tính lại tỉ số truyền của đai uđ = 3,0029.

3. Tính công suất, số vòng xoay và momen xoắn trên những trục:

+/Tính công suất trên những trục:

Pct  = Ptg = 2.8

P3=2,85(kW)

P2=2,96(kW)

P1=3,72(kW)

Pđc=3,97(kW)

+/Số vòng quay trên các trục

n1 = n2 . U1 =53,14.17 = 903,33 (v/ph)

n2 = n3 .u2 = 3,82.13,89 = 53,14 (v/ph)

ndc = n1.ud = 903,33.3 = 2710 (v/ph)

nct = 13,89 (v/ph)

Phần 2: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN NGOÀI

THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG

1. Thông số kĩ thuật xây cất bộ truyền đai thang.

Công suất bộ truyền(trục dẫn): Pđc = 3,97 kW.

Số vòng quay bánh dẫn: nđc = 2710 vòng/phút.

Tỉ số truyền: uđ = 3.

Số ca làm cho việc: 2.

Đặc tính thao tác làm việc va đập nhẹ.

2. Thiết kế cỗ truyền đai thang.

2.1. Lựa chọn dạng đai:

Theo hình 4.1<1>, nhờ vào công suất 3,97 kW và số vòng quay n1= 2710 vòng/phút. Ta lựa chọn được các loại đai là: A

2.2. Tính đường kính bánh đai nhỏ d1:

d1=176,3 mm.

Theo bảng 4.13/67<1> chọn 2 lần bán kính đai nhỏ dại d1=160mm.

2.3. Vận tốc đai:

v1 = 22,69m/s .

2.5. Khoảng cách trục nhỏ nhất xác minh theo điều kiện 4.14/60<1>:

Ta có thể chọn sơ bộ a = d2 = 500mm.

2.6. Chiều dài đo lường và tính toán của đai:

Theo 4.13/59<1> chọn theo tiêu chuẩn chỉnh L = 2000 mm = 2m.

2.10. Những hệ số sử dụng:

- hệ số xét mang lại chiều dẻo đai:

Bảng 4.19<1> à lo=1700 ,vậy l/lo=2000/1700= 1,176.

=> Cl = 1,03.

- hệ số xét đến ảnh hưởng tỷ số truyền u;

Vì u = 3, theo bảng 4.17<1>

=> Cu= 1,14.

- thông số xét đến tác động số dây đai Cz, ta chọn sơ bộ bởi 0,95.

2.12. Kích thước đai theo bảng 4.21<1> ta có:

ho= 3,3

t= 15

e= 10

Chiều rộng đai B = (z-1).t+2e =(2-1).15+2.10 = 35 (4.17<1>)

Đường kính bên cạnh bánh đai: da = d + 2ho = 160 + 2.3.3 = 166,6

2.13. Trương lực mỗi dây đai:

F0 = 780P1Kđ / (vCz) + Fv = 780.3,97.1,2/(22,69.0,95) + 55,35 =145,91 N

Với Fv= qv2 = 0,105.22,962 = 55,35 N.

Bảng 4.22<1> ta có: qm= 0,105.

Phần 3: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN TRONG

A.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN TRỤC VÍT- BÁNH VÍT

Số liệu cho trước:

T2 =531443,2 Nmm.

n1 = ntrucvít =903,33(vg/ph).

 u1 = 17.

1. Tính sơ bộ vận tốc trượt và lựa chọn vật liệu:

vsb= 4,5.10-5 . N1  =4,5.10-5 .903,33 =3,29 sbb=150 (MPa ) ; sch = 320 (MPa);

2.1. Tính ứng xuất tiếp xúc cho phép:

=.KHL( theo bí quyết 7.2/148<1>);

Trong đó:

:ứng suất tiếp xúc có thể chấp nhận được ứng cùng với 107 chu kỳ;

= 0,9sb = 0,9.150 = 135 (MPa);

KKL :hệ số tuối thọ

=> =135 . 0,891 = 120,26 (MPa);

2.2. Tính ứng xuất uốn mang lại phép:

 < sF> = .KFL ( theo bí quyết 7.6/148<1>);

Trong đó:

:ứng suất uốn được cho phép ứng với 106 chu kỳ luân hồi do cỗ truyền con quay một chiều nên theo 7.7<1>

=0,25.sb+0,08.sch= 0,25.150+0,08.320 = 63,1(MPa);

=> =63,1 . 0,716 = 45,2 (Mpa);

* Ứng suất cho phép khi quá tải:

max = 2.sch =2.320 = 640 Mpa

max = 0,8.sch= 0,8. 320 = 256 Mpa

3. Tính thiết kế:

- Khoảng phương pháp trục: aW  =227,1(mm); lựa chọn aW=230 mm;

- tế bào đun dọc của trục vít:

m =2.aW/(Z2+q) = 2.230/(34+10) = 10,45.

Chọn m = 10 , theo tiêu chuẩn chỉnh (bảng 7.3/150<1>);

- Tính lại khoảng cách trục :

aw = m . (Z2+q)/2 = 10,45.(34+10)/2 = 220 mm.

Lấy aw =220mm.

3.1. Chu chỉnh răng bánh vít về thời gian chịu đựng tiếp xúc:

=> chọn lại thông số bộ truyền và kiểm tra lại. đem aw =230

+) mô đun dọc của trục vít:

m =2.aW/(Z2+q) = 2.230/(10+35) = 10,45.

+) chuyển đổi z2 = 35;

Ta tất cả tỷ số truyền mới: um=Z2/ Z1 = 17,5

Chênh lệch tỷ số truyền: du=100.( um-u)/u = 100.(17,5-17)/17 = 2,94%H=106,12(MPa) H>

Vậy đảm bảo an toàn độ bền tiếp xúc của bánh vít.

3.2. Kiểm nghiệm răng bánh vít về bền uốn:

Thay số ta có: sF = 6,66 MPa F>=45,2(MPa)

Điều kiện bền uốn nắn thỏa mãn.

3.3. Chu chỉnh bánh vít về quá tải:

sHmax= 140,78 =106,12 H>max =360(MPa);

sFmax= sF.Kqt = 7,94.1,5 =22,28 F>max = 72(MPa);

3.4. Các thông số kỹ thuật cơ bản của bộ truyền:

Khoảng cách trục aw =230 mm.

Môđun m =10.

Hệ số đường kính q = 10.

Tỉ số truyền u = 17,5.

Xem thêm: Hai Sắc Hoa Ti Gon - Hai Sắc Hoa Tigôn (Ngâm Thơ)

Số ren trục vít cùng số răng bánh vít z1 = 2; z2 = 35.

Hệ số dịch chỉnh x = 0,5.

Góc vít 1,197.

Chiều rộng lớn bánh vít b2 =55 mm.

Đường kính vòng chia:

d1 = q . M =10 . 10 = 100 mm.

d2  =m . Z2 =10 . 35 =350 mm.

Đường kính vòng đỉnh:

da1=d1 +2.m=100 +2.10 =120mm.

da2 = m . ( z2 + 2 + 2 . X) =10(35+2+2.0,5)=380mm.

Đường kính vòng đáy:

df1 = m(q-2,4)=10.(10-2,4)=76 mm.

df2 = m(z2 -2,4 + 2.x)=10(35-2,4+2.0,5)=336 mm.

Đường kính không tính của bánh vít :

daM2 a2 + 1,5 . M =380 + 1,5 . 10 =395mm.

B. THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG

1. Lựa chọn vật liệu:

+/ Chọn vật liệu của bánh nhỏ :Thép C45 tôi nâng cao đạt độ rắn

HB =2H+41285 sb = 850(MPa) sch=580(MPa);

+/ Chọn vật liệu của bánh lớn y hệt như vật liệu có tác dụng bánh nhỏ dại nhưng có: HB =192-240 ; sb=750(MPa) ; sch=450(MPa);

2. Xác minh ứng suất đến phép:

Theo bảng 6.2<1> với thép 45 tôi nâng cấp , ta có:

s0Hlim=2.HB + 70 ; SH = 1,1 ; s0Flim=1,8 .HB ; SF = 1,75;

Chon độ rắn bánh bé dại là HB1 = 245;

Bánh to là HB2 = 230;

s0Hlim1 =2.HB1+70 = 2. 245 +70 =560 MPa

s0Flim1 =1,8 .HB1 = 1,8 . 245 = 441 MPa

s0Hlim2 =2 . HB2+70 = 2. 230 +70 =530 MPa

s0Flim2 =1,8 .HB2 = 1,8 . 230 = 414 MPa

Theo 6.5<1> ta có:

NH01=30.HB12,4 =30 . 2452,4 = 16.106;

NH02=30.HB22,4 = 30 . 2302, 4=13,9.106;

2.2. ứng suất uốn đến phép:

Theo 6.8<1> ta có: NFE2 =60. 1 .13,89.12960.(16 . 19/39 + 0,7 . 20/39)= 5916556,9

 NFE2= NFE2> NF0 =4.106 buộc phải KFL2=1

2.3. Ứng suất chất nhận được khi quá tải:

max =2,8.sch2 = 2,8 . 450 = 1260 (MPa)

max =0,8.sch1 = 0,8 . 580 = 464(MPa)

max =0,8.sch2 = 0,8 . 450 = 360(MPa)

3. Khẳng định sơ bộ khoảng cách trục:

Sau khi thống kê giám sát ta lựa chọn aW = 280 mm

* Kiểm tra điều kiện ngâm dầu:

Vì trục vít bao gồm v £ 10m/s cần ta sử dụng phương thức bôi trơn ngâm dầu. Ta soát sổ lần lượt các điều kiện:

- Chiều sâu dìm dầu: (0,75…2)h cùng với h là độ cao răng bánh vít (không nhỏ dại hơn 10mm).

- khoảng cách mức dầu thấp tốt nhất và cao nhất là 10¸15mm.

- mức dầu tối đa không vượt quá 1/3 đường kính bánh lớn.

Xét điều kiên 1,3:

Có : độ cao răng bánh vít h=(da2 - df2 )/2= (380 - 336)/2 = 22mm

Đường kính đáy bánh vít df2 = 336

Đường kính đỉnh bánh vít df2 = 380

Đường kính đỉnh bánh răng to df2 = 450

Chiều sâu ngâm dầu là:h’= (0,75…2)h = 16,5…44

Ta gồm df2- 2h’=347¸292 có khoảng 347¸300 ³ 2.450/3 và 347 Cả 2 điều kiện đều thỏa

Xét điều kiên 1,3:

Chọn giới giới hạn mức dầu thấp duy nhất trùng với con đường đính lòng bánh vít, khoảng cách mức dầu thấp duy nhất và cao nhất là 10mm. (nét đứt vào hình).

Phần 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC VÀ CHỌN Ổ LĂN

A. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC

1. Lựa chọn vật liệu và xác minh sơ bộ 2 lần bán kính trục:

1.1. Lựa chọn vật liệu:

Công suất bộ động cơ Pmax=3,97 kw, Pra=2,80 kw.

Chọn thiết bị liệu chế tạo trục là thép 45 có sb= 600 MPa.

Ứng suất xoắn có thể chấp nhận được = 12….20 Mpa.

1.2. Tính sơ bộ đường kính trục

+) cùng với trục 1 là trục vào của hộp bớt tốc

Đường kính trục được xác định:

thay số : d1sb = 22,19mm

Trục 1 được đính với bánh đai

Quy chuẩn d1sb = 25 mm

+) với trục 2: d2sb  = 52,85mm

Quy chuẩn d2sb = 55 mm

+/Với trục 3 : d3sb = 81.62mm

Quy chuẩn d3sb = 85 mm

2. Xác định lực tính năng lên những trục:

+/Đối với Trục vít – Bánh vít .

Ft1 = Fa2 = Fa1 . Tg(g + j)= 1798 . Tg(0,197+0,034) =716,88 N

+/Đối cùng với bánh răng trụ răng nghiêng.

Fa3=Fa4 = Ft3 . Tgb = 9140,4 . Tg0,198 =1838,89 N

*Chọn nối trục vòng bọn hồi:

Theo 14.1<3> hệ số chế độ làm việc băng tải: K=1,3.

Theo 16-10a<2> cùng với T3=1957303 Nmm ta chọn Do=200mm

Vậy khớp nối trục vòng bầy hồi thoản mãn điều kiện bền.

Lực tác dụng từ khớp nối:

Vậy Fk =3914,6 ¸ 5871,9 (N)

Tra bảng 16.10a<2> ta có: T3=1957303Nmm

=>Dtc =200 mm. đem Fk =5200N

3. Xác định khoảng cách giữa những gối đỡ và điểm đặt lực:

+/ Từ 2 lần bán kính sơ bộ theo bảng 10.2<1> ta chọn sơ cỗ chiều rộng lớn ổ lăn:

d1sb = 25 milimet => b01 = 27 mm

d2sb = 55 milimet => b02 = 29 mm

d3sb = 85 milimet => b03 = 41 mm

- Chiều dài mayơ bánh đai gắn thêm trên trục 1 là:

lmd = (1,2 ¸ 1,5) . D1sb =30¸37,5 mm; lựa chọn lmd =35 mm

- Chiều lâu năm mayơ bánh răng trụ thêm trên trục 3 là:

lmbr3 = (1,2 ¸ 1,5) . D3sb =102¸127,5 mm;

Chọn lmbr =110 mm

- Chiều lâu năm ma ơ nửa khớp nối

lmkn( 1,4¸ 2,5 ).d3sb= 119 ¸ 212,5 mm; lựa chọn lmkn = 130 mm

- Chiều dài mayơ bánh răng trụ bên trên trục 2:

lmbr2 = (1,2 ¸ 1,5) . D2sb = 66 ¸ 82,5 lựa chọn lmbr = 82 mm

- Chiều lâu năm mayơ bánh vít trục 2:

lmbv = (1,2 ¸1,8)d2sb =66¸99; lựa chọn lmbv = 70 mm

Theo bảng 10.3/189<1> chọn các khoảng cách: k1 =12 :Khoảng phương pháp từ phương diện mút của cụ thể quay đến thành trong của vỏ hộp hoặc k/c giữa các chi tiết quay

k2 =12 :hoảng cách từ mặt nút ổ cho thành trong của hộp

k3 =15 :ảng bí quyết từ mặt mút chi tiết quay đến nắp ổ

hn =20 :Chiều cao nắp ổ với đầu bulông

5. Kiểm ngiệm thông số an toàn:

+)Trục 1:

Với số liệu như sau :

dA = 25mm ; dB = dD = 30mm ; dC = 40mm

*/Xét các mặt cắt nguy hiểm :

+/Tại trục vít C:

Có dC=40 mm.

Bảng(10-10):tra được hệ số kích cỡ es = 0,85 ; et =0,78

Thay số KsdC = ( 1,76/0,85 + 1,06 - 1)/1,6 = 1,33

KtdC = (1,54/0,78 + 1,06 - 1)/1,6=1,27

+/Xét trên ổ trục B: dB`=30 mm

Theo bảng 10.11 Ks1/es =2,06 Kt1/et=1,64 với phong cách lắp k6

Do đó nuốm số KsdC = (2,06 + 1,06 - 1)/1,6 = 1,325

KtdC = (1,64 + 1,06 - 1)/1,6=1,0625

Với tác dụng tính toán như trên thì trục thoả mãn độ bền .

+)Trục 2:

Với số liệu như sau : dG = dE = 55 mm; dC = 60 mm ; dF  = 60 mm

+ tại F cùng C cùng với dF = 60 mm cùng dC = 60 mm thì es = 0,785 et =0,745

Thay số KsdB = ( 2,17/0,785 + 1,06 - 1)/1,6=1,77

KtdB = (1,6/0,745 + 1,06 - 1)/1,6=1,33

*/Xét những mặt cắt gian nguy :

+/Tại bánh vít C: DC = 60 mm Theo bảng (9.1a<1>) ta có

Chọn then bằng với số liệu như sau :

b=20 mm h=12 mm t1=7,5 mm

Xét đk bền dập và đk bền cắt:

sd= 2T/ £ ó 2.531443/<60.63.(12-7,5)>=62,5 £ 100 Mpa

tc= 2T/(dltb) £ ó 2.531443/(60.63.20)=14,1 £ 60¸90 MPa

Với Lt=0,9lm =70mm

Vậy then thỏa điều kiện

Xét điều kiện bền dập và đk bền cắt:

sd= 2T/ £ ó 2.531443/<60.70.(12-7,5)>=56,2 £ 100 Mpa

tc= 2T/(dltb) £ ó 2.531443/(60.70.20)=12,7 £ 60¸90 MPa

Với Lt=0,9lm =70mm

+) Trục 3:

Với số liệu như sau :

DH = 80 milimet dT = dM = 75 mm dn = 70 mm

Xét điều kiện bền dập và đk bền cắt:

sd= 2T/ £ ó 2.1957303/<80.100.(14-9)>=97,86 £ 100 Mpa

tc= 2T/(dltb) £ ó 2.1957303/(80.100.22)=22,24 £ 60¸90 MPa

Với Lt=0,9lm =100mm

Vậy then thỏa điều kiện

=> saH=MH/WH= 1108055/44002= 25,2 (N/mm2)

ta3=T3/(2.W0)=19757302/(2. 94242) = 10,4(N/mm2)

B. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ Ổ LĂN.

1. Chọn ổ đến trục 1:

Đường kính ngỗng trục là dB=30 milimet , dD=30 mm

- Lực công dụng lên gối đỡ “0”:

Fr10=1531,6 N.

- Lực công dụng lên gối đỡ “1”:

Fr11=1975,9 N.

- Lực dọc trục:

Fat = Fa1 = 716,88 N

1.1. Chọn các loại ổ :

Theo bảng( P2.7, 2.11). Trên gối “0”đặt 2 ổ đũa côn đối nhau hình dạng v để tránh sự di chuyển dọc trục về 2 phía . Còn trên gối “1” cần sử dụng ổ tuỳ động , ở chỗ này chọn vòng bi đỡ

- tại gối “0”:

Với trục trên chọn ổ đũa côn (giảm rung hễ từ băng mua vào ,cố định đúng chuẩn trục để bảo vệ răng đồng bộ ) cỡ nhẹ cam kết hiệu ổ 7204

C = 29,8 kN C0 = 22,3 kN a =13,67 0

D = 62 milimet d = 30 mm r = 1,5 mm

B = 16 mm

- tại gối “1”:

Chọn ổ bi đỡ có số hiệu 206 độ lớn nhẹ (b P2.7/254<1>).

C=15,3 kN C0 = 10,2 N

d=30 milimet r = 1,5 mm

D = 62 mm B =16 mm

1.2. Kiểm tra độ bền:

- tại gối “0”: (hai ổ đũa côn ghép với nhau)

* kỹ năng tải động:

-/ xác định tải trọng quy cầu :

Do tại gối “0” gồm lắp nhì ổ đũa côn theo phong cách chữ V nên

Q1 = (0,5.X.V.Fr10+ Y.Fa10).kt.kđ

X : hệ số tải trọng hướng tâm

Y : hệ số tải trọng dọc trục

V : hệ số kể tới vòng làm sao quay (vòng trong quay phải V=1)

Xác định tổng lực dọc trục tính năng lên ổ

=> Fa10= 716,88.

- Theo công thức ổ đũa côn : e =1,5 . Tg13,670= 0,3646

Theo bảng 11.4 với Fa10/V.Fr10=716,8/1.1531,6 = 0,468> e

Theo 11.19 : Qt0 = X0.Fr0 +Y0.Fa0= 0,5. 1531,6+ 0,905. 716,88 = 1414,58N

Qt0 kĩ năng tải tĩnh thoả mãn

+/ Xét tại ổ “1"(ổ bi đỡ)

-Khả năng thiết lập động

-/ khẳng định tải trọng quy ước

Q0=(X.V.Fr11+Y.Fa11).kđ.kt = X.V.Fr11.kđ.kt (do lực dọc trục Fa1=0) =1 . 1 .1975,9 . 1.1,1=2173,5 N

-/ Hệ số năng lực tải động: C1d =Q1td.L1/3= 1269 . 315,21/3 =8637 N.

=>C1d = 8,637 kN 0=0,6 , Y0 = 0,5

Qt0 = max{X0.Fr11+Y0.Fa11;Fr10) = max0,6.1975,9 + 0,5.0 ; 1975,9 = 1975,9 N 0= 10,2KN

=>khả năng cài đặt tĩnh được đảm bảo.

2. Chọn ổ đến trục 2:

Với 2 lần bán kính ngõng trục d = 45 mm

2.1. Chọn nhiều loại ổ:

Với trục 2 (trục bánh vít) do yêu ước về tiếp xúc với trục vít hãy chọn ổ đũa côn một số loại ổ 7511 có:

C=72,2 kN C0 = 61,6 kN a=13,5

D = 100mm r = 2,5 milimet d=55 mm B=25 mm

2.2. Kiểm nghiệm

+/ kỹ năng tải động:

- xác định X,Y:

Có Fa0/V.Fr0=2899 / (1 . 8096,7) = 0,358 a1/V.Fr1=1777,2/ 1.5949 = 0,299 d=1,1, kt=1

Q0 =(X.V.Fr0 + Y.Fa0).kt.kd=8096,7 N

Q1 =(X.V.Fr1 + Y.Fa1).kt.kđ = 5949 N

Phần 5: THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC, BÔI TRƠN VÀ

CÁC đưa ra TIẾT PHỤ

1. Tính kết cấu của vỏ hộp:

Chỉ tiêu của vỏ hộp tụt giảm là độ cứng cao và trọng lượng nhỏ, thế nên chọn vật tư để đúc hộp giảm tốc là gang xám bao gồm kí hiệu GX 15-32.

Chọn mặt phẳng ghép nắp với thân trải qua tâm trục 2,3 .

2. Bôi trót lọt trong hộp sút tốc:

Vì bánh vít để dưới nếu rước chận ren nhằm giới giới hạn ở mức dầu thì ngập dưới dầu hết được ren bên dưới của bánh vít, cho nên vì thế dùng phương pháp bôi trơn ngâm dầu trong những khi bộ truyền thao tác ren bánh vít cuốn dầu lên dung dịch trơn vùng ăn khớp khi đó hộp giảm tốc sẽ tiến hành bôi trót lọt đầy đủ.

3. Dầu chất bôi trơn hộp giảm tốc :

Chọn dầu chất bôi trơn với vận tốc trượt của cục truyền trục vít có tốc độ trượt v=5,29m/s theo bảng 18.12<2> chọn một số loại dầu tất cả độ nhớt Centistoc là 116, độ nhớt Engle là 16. Theo bảng 18.13<2> chọn các loại dầu chất bôi trơn là dầu ô tô máy kéo AK-20.

7. Một số cụ thể khác :

7.1. Kích thước gối trục

Đường kính bên cạnh và tâm lỗ vít D3,D2

D3=D + 4,4.d4

D2=D+(1,6..2)d4

 - Trục 1: Trục vít

Tại ổ 1 : ổ bi đỡ D = 62

D3 = 106 D2= 80 Vít M8

Tại ổ 0 :ổ đũa côn D=62 (theo bảng18.2):

D2= 80 D3 = 110 Vít M8 z = 4

- Trục 2: ổ đũa côn D = 100

D2= 120 D3= 144 Vít M10 z = 6

- Trục3: ổ đũa côn D =9130

D2=150 D3= 174 Vít M10 z = 6

7.2. Size hộp giảm tốc: 

 Tính sơ bộ chiều nhiều năm hộp

L = 0,5 ( daM2+dabr2 ) +aw  + 2 . D + 2 . D

= 0,5 ( 176+290,6 ) + 175 + 2 . 8 + 2 . 9 = 442 mm

Chiều rộng hộp:

B = l21+ 2. D =182 +2.8 =198 mm

Vậy con số bulông nền là:

Z=(L+B)/200=(442+198)/200 =3,2

Lấy Z = 4.

7.10. Bạc đãi lót

Chọn chiều dầy bạc lót phụ thuộc vào vào đường kính trục và size vai trục : d1= 3 - 5 mm.

PHẦN 6:  DUNG không nên LẮP GHÉP

Bảng kê các kiểu lắp, trị số của sai lệch giới hạn và dung sai phong cách lắp

Bảng 6.1. rơi lệch giới hạn tra sổ tay dung sai đính thêm ghép <4>

TÀI LIỆU THAM KHẢO

<1>. Trịnh hóa học - Lê Văn Uyển, Tính toán thiết kế khối hệ thống dẫn bộ động cơ khí, Tập 1, bên xuất phiên bản giáo dục Việt Nam, 2015.

<2>. Trịnh hóa học - Lê Văn Uyển, Tính toán thiết kế khối hệ thống dẫn động cơ khí, Tập 2, bên xuất phiên bản giáo dục Việt Nam, 2015.

<3>. Nguyễn Hữu Lộc, Giáo trình cơ sở xây đắp máy, bên xuất bạn dạng Đại học nước nhà TP. Hồ nước Chí Minh, 2015.